Руководство По Анкерному Крепежу
Posted By admin On 07.06.19Данное Руководство по анкерному крепежу с одной стороны. Воспользуемся Руководством по анкерному крепежу фирмы Hilti (его можно свободно скачать у них на сайте), определим расчетное сопротивление вырыву для анкер-шпильки М8 HSТ. Это и будет наша сила F = 5 кН = 500 кг. Найдем момент, который могут выдержать болты М8, с учетом того, что болтов, испытывающих усилие отрыва, два. Срез анкера — полное разрушение анкера по границе основание-закрепляемый элемент под воздействием превышающих допустимые сдвигающих сил. Излом или пластический изгиб анкера — полное или частичное разрушение анкера под воздействием превышающих допустимые изгибающих сил при дистанционном монтаже закрепляемого элемента. Руководство по анкерному крепежу «Mungo». Примечания[править править код]. ↑ https://web.archive.org/web/0836/http://www.krep-komp.ru/anker_tech.pdf.
Министерство транспортного строительства ВСЕСОЮЗНЫЙ ОРДЕНА ОКТЯБРЬСКОЙ РЕВОЛЮЦИИ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ ТРАНСПОРТНОГО СТРОИТЕЛЬСТВА УТВЕРЖДАЮ Зам. Директора института Г.Д. ХАСХАЧИХ 11 февраля 1987 РУКОВОДСТВО ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ И ТЕХНОЛОГИИ АНКЕРНОГО КРЕПЛЕНИЯ В ТРАНСПОРТНОМ СТРОИТЕЛЬСТВЕ Согласовано Главтоннельметростоем Москва 1987 ПРЕДИСЛОВИЕ Руководство содержит основные положения по проектированию и изготовлению анкеров в транспортном строительстве, классификацию и область применения, принципы проектирования, расчет, описание конструкций временных и постоянных анкеров, последовательность работ по их устройству, оборудование, а также порядок проведения испытаний и приемки предварительно напряженных анкеров. Руководство предназначено для специалистов, занимающихся проектированием и устройством анкерного крепления. Руководство разработали канд. Скормин, инж.
Малый (ЦНИИС), кандидаты техн. Малоян (Метрогипротранс), Ю.Б. Пудов (Союздорнии) при участии кандидатов техн. Старчевской, инж. Бурнштейна (ЦНИИС), кандидатов техн.
Семендяева (Союздорнии), И.В. Маковского, инженеров А.А. Абросова (Метрогипротранс), С.С. Граникова, Ю.Е. Соломатина (Главтоннельметрострой), Г.М. Богомолова, В.С.
Преображенского (Мосметрострой), канд. Беккера (МИИТ), инж. Берендс (СКТБ Главтонельметростроя), кандидатов техн. Мишакова (ВНИИГС Минмонтажспецстроя). В оформлении работы принимала участие инж. Замечания и предложения просим направлять по адресу: 129329, Москва, ул. Комсомольская, д.
Отделением тоннелей и метрополитенов В.Е. Руководство распространяется на проектирование, производство, испытания и приемку работ по устройству предварительно напряженных анкеров в транспортном строительстве. В зависимости от срока эксплуатации анкеры делятся на временные и постоянные. Временными называются анкеры, включаемые в работу сооружения на срок до двух лет.
Постоянными называется анкеры, предназначенные для работы в течение всего срока службы постоянной конструкции (как правило, более двух лет). Временные и постоянные анкеры применяются при креплении ограждений котлованов, выемок и оползневых участков железнодорожного и автодорожного полотна, при строительстве портовых, оградительных, волнозащитных сооружений, мостов и др. Анкеры позволяют использовать экономичные проектные решения, повысить производительность труда, уменьшить материалоемкость конструкций и сократить сроки строительства.
Тип анкеров выбирают по результатам технико-экономического сравнения вариантов с учетом расчетных нагрузок на анкеры, геологических и гидрогеологических условий строительной площадки с учетом перспективы, условий производства работ, оснащенности строительной организации необходимым оборудованием и материалами. Тип анкера уточняют по результатам пробных испытаний, выполняемых в комплексе проектно-изыскательских работ. При устройстве и проектировании временных и постоянных анкеров необходимо учитывать требования настоящего Руководства и соответствующих нормативных и рекомендательных документов -. Анкерование строительного объекта (конструкции) в грунте - строительный метод, обеспечивающий взаимную связь объекта (конструкции) и грунта. Предварительно напряженный анкер (далее анкер) - устройство для передачи растягивающих сил данного направления от строительного объекта (конструкции) на грунт в пределах заделки за счет его закрепления на конструкции в напряженном состоянии. Анкер состоит из трех частей: оголовка, свободной части и заделки (корня). Оголовок анкера - это часть анкера, обеспечивающая предварительное напряжение, блокировку и передачу анкерующих сил на строительный объект (конструкцию).
Свободная часть анкера l с - это часть анкера между оголовком и заделкой. Заделка - часть анкера, обеспечивающая передачу усилия от сооружения грунтовому основанию. Инъекционный анкер - анкер с заделкой, образованный подачей твердеющих растворов (преимущественно цементных) под избыточным давлением. Напорная труба - толстостенная стальная труба, работающая на сжатие. Напорная труба на внешней боковой поверхности снабжена трапецеидальной резьбой для лучшего сцепления с цементным камнем заделки. Манжетная труба - труба с выпускными отверстиями, закрытая резиновыми клапанами - манжетами. Манжетная труба может быть снабжена пакером.
Пакер - уплотняющее устройство в виде расширяющейся камеры, препятствующее выходу раствора по скважине при инъецировании заделки. Инъекционная трубка - устройство для подачи твердеющего раствора под давлением в зону образования заделки. Инъекционная трубка может быть снабжена на нижнем конце обратным клапаном или инжектором с двойным тампоном. Инъектор с двойным тампоном - устройство, обеспечивающее поэтапное инъецирование заделки путем перекрытия участка манжетной трубы с выпускным отверстием. Обойма - затвердевший тампонажный раствор между манжетной трубой и стенками скважины.
Обтюратор - уплотняющее устройство в виде эластичного раструба, препятствующее выходу раствора по скважине при инъецировании заделки. Пята - устройство на конце заделки для передачи на корень анкера только сжимающих усилий. Замок - устройство, обеспечивающее передачу усилия от тяги на заделку. Тяга - напрягаемая арматура анкера. Изолирующая оболочка - пластиковая труба (рукав), исключающая сцепление тяги с обоймой и заделкой.
Металлизационное покрытие - антикоррозионная защита стала слоем цинка или алюминия, наносимого по способу распыления. Металлизационно-лакокрасочное покрытие - антикоррозионная защита стали из слоев металлизационного и лакокрасочного покрытия.
Длина заделки в грунте l з - часть длины анкера, в пределах которой усилие передается грунту (рис. Основные элементы грунтового инъекционного анкера: а - временного; б - постоянного; 1 - оголовок анкера; 2 - опорная конструкция; 3 - конструкция сооружения; 4 - буровая скважина; 5 - изолирующая оболочка; 6 - тяга; 7 - заделка; 8 - пята. Длина заделки тяги l зт - часть длины тяги, в пределах которой усилие передается цементному камню заделки. Свободная длина тяги l ст длина части тяги, которая может беспрепятственно удлиняться под воздействием нагрузки. Пробные испытания - испытания, проводимые с целью установления принципиальной пригодности способа анкерования и приемлемости выбранных конструкций анкеров, уточнения технологии и допустимых нагрузок на анкер.
Контрольные испытания - испытания, проводимые с целью установления соответствия фактической несущей способности расчетной нагрузке. Приемочные испытания - испытания, проводимые с целью проверки несущей способности каждого изготовленного анкера. Начальная нагрузка - А о. Расчетная нагрузка на анкер А r - наиболее неблагоприятная комбинация внешних нагрузок с учетом преднапряжения; А' r то же на 1 м ограждения. Блокировочная нагрузка А r - усилие закрепления, задаваемое анкеру после испытаний. Предельная нагрузка А б - нагрузка, рассчитываемая исходя из предела текучести стали тяги.
Предельная нагрузка А в - нагрузка, которая приводит при испытаниях на растяжение к разрушению анкера. Предельная нагрузка А к - нагрузка при испытаниях на растяжение, создающая условия, при которых коэффициент ползучести К s = 2 мм. Испытательная нагрузка А и - нагрузка, прилагаемая к анкеру при пробных, контрольных и приемочных испытаниях. Коэффициент ползучести К s - деформация анкера в грунте под постоянной нагрузкой. Величина К s зависит от типа анкера, вида грунта, технологии устройства, усилия натяжения.
Предельная нагрузка А g - максимальная нагрузка, при которой в процессе ступенчатого нагружения перемещения анкера еще затухают. Анкеры классифицируют (рис. ) по сроку службы; по наклону к поверхности; по способу погружения анкера в грунт; по способу бурения скважины; по принципу устройства заделки анкера; по принципу технологии образования заделки с уширением и по технологии инъекции закрепляющего раствора.
Анкеры в транспортном строительстве применяют для крепления ограждения котлованов и тоннелей при открытом способе работ 1, выемок и оползневых участков железнодорожного и автодорожного полотна 2 («а - г» - примеры конструктивного решения), мачт и опор контактных сетей 3, гидротехнических сооружений 4 («а - б» - примеры конструктивного решения), мостов 5 (рис. Оборудование выпускается Дарницким заводом Главстроймеханизации по кооперации с фирмой «Бауэр». В комплект оборудования для устройства анкеров входят: универсальный буровой станок; инъекционная установка; устройство для извлечения буровых, ставов; устройство для натяжения и испытания анкеров. Универсальный буровой станок (рис.
) предназначен для установки анкеров в грунтах I - IV групп по классификации СНиП IV -10, а также в грунтах указанных групп, имеющих включения скальных пород. Оборудование изготавливается в исполнения V категории размещения 1. Станок обеспечивает ударное, ударно-вращательное и вращательное бурение. К станку дается набор бурового инструмента; шнековый став, став буровой для ударно-вращательного бурения и став буровой для кольцевого бурения. Бурение осуществляется буровыми ставами, насаженными на хвостовик гидроударника, который смонтирован на суппорте, перемещаемом вдоль лафета при помощи двухрядной цепи, приводимой в движение гидродвигателем через планетарный редуктор. В передней части лафета расположены сменные клещевой захват и роликовая направляющая для каждого диаметра бурового става, привод гусеничной цепи от гидромотора с раздельным управлением правой и левой гусеницей.
Классификация анкеров. Примеры применения анкерных креплений. Универсальный буровой станок: - лафет; 2 - гидроударник; 3 - клещевой захват; 4 - стрела; 5 - пульт управления; 6 - шасси; 7 - подножка оператора Технические данные универсального бурового станка Глубина бурения, м, не менее. 30 Диаметр бурения, мм. До 150 Угол наклона скважины к горизонту, град. 0 - 360 Наибольшее осевое усилие бурового инструмента, кН (тс). 40 (4) Скорость передвижения станка, км/ч.
0 - 1,5 Габаритные размеры станка в рабочем положении, мм: длина. 6330 ширина. 3300 высота. 3705 Масса станка, т. 10 ± 0,5 Тип шасси станка. Гусеничный Производительность оборудования при установке анкеров длиной 15 м и диаметром 36 мм в грунте IV группы по классификации СНиП IV -10, не менее 6 анкеров в смену.
Обслуживающий персонал, чел. 8 В том числе: машинист бурового станка 6 разряда. 1 помощник машиниста бурового станка 5 разряда. 1 проходчик 5 разряда. 1 проходчик 4 разряда. 1 нагнетальщики 4 разряда. 2 слесарь-монтажник 5 разряда.
1 электросварщик 4 разряда. Инъекционная установка (рис. ) предназначена для приготовления цементно-водного раствора и нагнетания его в рабочую зону анкера. Инъекционная установка: - силовая установка; 2 - гидробак; 3 - растворосмеситель; 4 - гидрооборудование; 5 - растворонасос; 6 - бункер-накопитель; 7 - колесное шасси; 8 - электрооборудование Цементно-водный раствор приготавливается в смесителе, оснащенном перемешивателем с приводом от гидромотора с бесступенчатым регулированием числа оборотов ротора.
Полезная вместимость смесителя 185 л. Из смесителя раствор попадает в бункер-накопитель вместимостью 125 л, в верхней части которого установлено сито для просеивания раствора. Чистый раствор отбирается из нижней части бункера. Нагнетание раствора в скважину производится растворонасосом, состоящим из двух гидроцилиндров, штоки которых жестко соединены с поршнями раствороподающих цилиндров, всасывающих раствор из бункера-накопителя. Производительность растворонасоса регулируется плавно. Давление нагнетания раствора контролируется на манометре у головки насоса.
Величина устанавливаемого давления на манометре должна быть на 5 кг/см 2 выше, чем проектное давление нагнетания раствора. Технические данные инъекционной установки Производительность растворонасоса, л/мин 100 Скорость вращения рабочего органа смесителя, об/мин. 0 - 600 Тип насоса привода растворосмесителя. Аксиально-поршневой Тип насоса привода растворонасоса. Осевой роторного типа с регулируемым наклонным поршневым блоком Давление, МПа. 0 - 8 Габаритные размеры установки, мм: длина.
3800 ширина. 2000 высота. 1560 Масса установки, т.
Устройство для извлечения буровых ставов (рис. ) применяется при использовании технологии нагнетания цементного раствора в рабочую часть анкера через обсадные трубы по мере их извлечения. Устройство состоит из гидронасосной установки, гидравлического домкрата, упорного столика и комплекта цанговых захватов для разных диаметров ставов. Гидронасосная установка (рис. ) состоит из рамы с гидробаком, силового шкафа, колесной пары и поворотного колеса. Устройство для извлечения буровых ставов: 1 - упорный столик; 2 - гидродомкрат; 3 - цанговый захват; 4 - буровой став; 5 - шланги; 6 - гидронасосная установка.
Гидронасосная установка: 1 - колесная пара; 2 - рама с гидробаком; 3 - гидрораспределитель; 4 - электродвигатель; 5 - силовой шкаф; 6 - поворотное колесо Соединенный с электромотором осевой насос роторного типа с регулируемым наклонным поршневым блоком имеет гидрораспределитель для управления работой гидронасосной установки. Рама снабжена консолью для укладки гидродомкрата. Гидравлический домкрат (рис. ) состоит из двух гидроцилиндров, закрепленных в общем корпусе.
Полости гидроцилиндров соединены между собой шлангами. Другими шлангами гидродомкрат подсоединен к гидронасосной установке.
Упорный столик предназначен для компенсации наклона скважины по отношению к ограждению котлована. Упорный столик состоит из основания и шарнирно-закрепленной с ним опорной плиты под гидродомкрат. Гидродомкрат: 1 - гидроцилиндры; 2 - корпус; 3 - шланги Цанговый захват предназначен для закрепления бурового става при его извлечении на гидродомкрате. Цанговый захват состоит из конусного корпуса с крышкой, пружины и комплекта вкладышей с внутренней нарезкой. Технические данные устройства для извлечения буровых ставов: Наибольшее рабочее усилие домкрата, тс. 50 Ход домкрата, мм.
250 Габаритные размеры гидронасосной установки, мм: длина. 2010 ширина. 850 высота. 1075 Габаритные размеры гидродомкрата, мм: длина. 465 ширина.
604 высота. 185 Масса, т: гидронасосной установки. 0,45 гидродомкрата. 0,09 упорного столика. 0,025 цангового захвата Æ 76.
0,025 цангового захвата Æ 114. 0,027 Тип насоса гидронасосной установки. Осевой роторного типа с регулируемым наклонным поршневым блоком Рабочая жидкость гидросистемы. АМР Тип электродвигателя гидронасосной установки. Асинхронный 4А132М4УЗ N = 11 кВт, n = 1500 об/мин. Устройство для натяжения и испытания анкеров (рис. ) состоит из гидронасосной станции, упорного столика с редукционным ключом, гидродомкрата и установленного на штативе индикатора массового типа для измерения выхода анкера при его натяжении.
Устройство для натяжения и испытания анкеров: 1 - сферическая гайка; 2 - опорная плита; 3 - редукционный ключ с трещеткой; 4 - инвентарный удлинитель тяги анкера; 5 - упорный столик; 6 - станция; 7 - гидродомкрат; 8 - шайба; 9 - гайка; 10 - упорная плитка; 11 - индикатор часового типа; 12 - штатив Гидронасосная станция (рис. ) состоит из корпуса с гидробаком, силовой установки, и гидрооборудования.
Корпус оснащен двумя ручками для переноски станции на объекте. Давление натяжения плавно как увеличивается, так и уменьшается при помощи регулируемого дросселя.
Гидронасосная станция: 1 - корпус; 2 - силовая установка; 3 - гидрооборудование Гидродомкрат (рис. ) осуществляет натяжение анкера с помощью инвентарного удлинителя, соединенного муфтой с тягой. Упорный столик (рис.
) предназначен для обеспечения блокировки натянутого анкера на строительной конструкции. Затяжка сферической гайки головки анкера осуществляется с помощью редукционного ключа с трещеткой. Технические данные устройства для натяжения и испытания анкеров: Наибольшее рабочее усилие гидродомкрата, тс. 82 Ход домкрата, мм.
100 Габаритные размеры гидронасосной станции, их: длина. 565 ширина. 390 высота. 555 Габаритные размеры домкрата, мм: длина. 272 ширина. 290 высота. 212 Масса общая устройства натяжения, т В том числе: гидронасосная станция.
0,054 гидродомкрат. 0,038 приспособления (упорный столик, штатив и др.). 0,1 Тип насоса гидронасосной станции. R 1; Р = 550 бар. Рабочая жидкость гидросистемы. АМГ-10 ГОСТ 6497-75 Тип электродвигателя гидронасосной станции.
Асинхронный N = 1,1 кВт, n = 1500 об/мин. Упорный столик с редукционным ключом: 1 - упорный столик; 2 - шайба; 3 - ручка редукционного ключа; 4 - редукционный ключ.
Временные и постоянные анкеры устанавливаются во всех грунтах за исключением рыхлых песков, торфов, глин текучей консистенции, просадочных грунтов. При необходимости этот диапазон может быть расширен при проведении дополнительных испытаний. Заделку анкера следует располагать за пределами призмы обрушения грунта. Учитывая возможность динамического воздействия от автомобильного и железнодорожного транспорта, заделку анкера следует располагать на расстоянии (на глубине) не ближе 4 м от транспортного полотна.
Заделка создается нагнетанием цементного раствора из портландцемента, воды и пластифицирующих добавок. Применение пуццолановых портландцементов и шлакопортландцементов не допускается. Для затворения цемента не допускается применение морской воды или воды, содержащей хлорида свыше 300 мг на 1 л. В качестве пластифицирующих добавок применяют бентонит (2%), СДБ, (0,2%) и мылонафт (0,12 - 0,15%) от массы цемента. Цементный раствор должен обладать оптимальной вязкостью, минимальным водоотделением, прочностью и исключать возможность коррозии металла анкеров.
Оптимальную вязкость раствора определяют водоцементным отношением В/Ц. Диапазон В/Ц для различных грунтов составляет от 0,35 до 0,6. Цементный раствор для предупреждения расслоения и образования комков следует сохранять в подвижном состоянии вплоть до инъецирования. Конструкция оголовка должна обеспечивать возможность последующего контроля усилия и дополнительного натяжения анкера.
Тягу следует изготавливать из стержневой и канатной (прядевой) арматуры, применяемой в предварительно напряженных железобетонных конструкциях ,. В постоянных анкерах взаимную связь строительного объекта и грунта следует осуществлять передачей сжимающих усилий на цементный камень заделки анкера. Передачу сжимающих усилий на заделку обеспечивают устройством пяты и исключением взаимодействия тяги с затвердевшим раствором по всей ее длине. Для исключения разрушения цементного камня (в результате местного смятия) на контакте с пятой заделку в концевой части следует армировать. Тяга для центрирования в скважине должна иметь по всей длине фиксаторы.
Натяжение анкеров следует производить через 3 - 5 суток, но не ранее, чем будет достигнута прочность цементного камня 20 МПа. Для определения прочности цементного камня в процессе инъецирования группы анкеров заготавливают 9 кубиков 7 ´ 7 ´ 7 см и испытывают их по 3 кубика в возрасте 3, 7 и 10 суток. Постоянные анкеры по всей длине должны иметь равнозначную по надежности антикоррозионную защиту. Средства антикоррозионной защиты должны отвечать следующим требованиям: обеспечивать надежную защиту на весь планируемый период; не допускать отрицательного влияния на свойства стали во время нанесения и в период эксплуатации анкера; не допускать отрицательного влияния одного слоя на прочность и долговечность прилегающего слоя антикоррозионной защиты; охватывать защищаемый от коррозии элемент натяжения без микроскопических пустот. Степень антикоррозионной защиты назначают в зависимости от продолжительности эксплуатации и уровня агрессивности среды. В сильноагрессивных средах (средняя интенсивность коррозии свыше 0,5 мм/г) и при сроке эксплуатации свыше трех лет рекомендуется усиленная антикоррозионная защита.
Руководство По Анкерному Крепежу Хилти
В среднеагрессивных средах (средняя интенсивность от 0,1 до 0,55 мм/г) при сроке эксплуатации свыше трех лет рекомендуется нормальная антикоррозионная защита. В слабоагрессивных средах (средняя интенсивность коррозии до 0,1 мм/г) при сроке эксплуатации до трех лет допускается легкая антикоррозионная защита. При отсутствии грунтовых вод, неагрессивности среды и сроке эксплуатации до двух лет можно применять анкеры без антикоррозионой защиты. Противокоррозионная защита в зоне заделки может считаться надежной при отсутствии контакта арматуры тяг с грунтом, отсутствии трещин в цементном камне и толщине защитного слоя цемента не менее 30 мм. Усиленная антикоррозионная защита в области заделки предполагает многослойную защиту тяг, включающую: металлизационное покрытие; заполняющую массу (ЭКН, герметик 51-УТ-37 или гидрофобный заполнитель ЛЗ-К1); стенку защитной трубы-оболочки; цементный камень заделки. Усиленная антикоррозионная защита в свободной части предполагает многослойную защиту тяг, включающую: металлизационное покрытие; заполняющую массу; стенку защитной трубы-оболочки; глиноцементный камень обойменного раствора. Антикоррозионная защита оголовка всех постоянных анкеров включает: защитный гидроизоляционный колпак; массу, заполняющую свободное пространство скважины и колпака.
Перед нанесением металлоизоляционного покрытия с защищаемой поверхности стали должна быть полностью удалена ржавчина любым известным способом. При использовании в качестве антикоррозионной защиты цементного покрытия или жировых мастик ржавчину можно не удалять. Металлизационное покрытие следует защищать от механических повреждений при складировании, транспортировании и установке анкера трубой-оболочкой.
Пространство между металлизационным антикоррозионным покрытием и трубой-оболочкой должно заполняться заполняющим составом с тем, чтобы оно было герметично и после натяжения. Необходимая толщина защитного слоя заполняющего состава между тягой и трубой-оболочкой обеспечивается установкой центраторов. А, б) включает тягу 1 со шпилькой 7, трубу-оболочку 2 на свободной длине тяги 1, установленной на инертном составе 3, фиксаторы 4. Оголовок анкера выполнен из шайбы 5, опорной плиты 6 и сферической гайки 8. Анкер для связных грунтов дополнительно снабжен инъекционной трубкой 9 с отверстиями 10, закрытыми манжетами 11.
Тягу 1 следует выполнять из стержневой арматуры в соответствии с требованиями п. Грунтовый анкер со стержневой тягой: а - для песчаных грунтов; б - для связных грунтов. Шпильку 7 при использовании для тяги не винтовой стали следует выполнять в виде нарезного хвостовика равнопрочного по резьбовому сечению стержню тяги.
Сварку нарезного хвостовика нужно вести в медной ванне электродами постоянного тока. Трубу-оболочку необходимо выполнять на свободной длине тяги 1 из полиэтиленовой или поливинилхлоридной трубы. Соединить трубы-оболочки по длине следует с помощью винтового муфтового соединения на поливинилхлоридном клее. Зазор между тягой 1 и трубой-оболочкой 2 обязательно заполнять инертным составом.
Оголовок анкера должен быть выполнен в виде опорной плиты 6, сферической опорной шайбы 5 и сферической гайки 8. Анкер следует применять только в качестве временного во всех грунтах, за исключением глинистых текучей консистенции, торфов и илов. Расчетная нагрузка на анкер 450 - 500 кН. ) включает манжетную трубу 1, тягу 2 с изолирующей оболочкой 3 в свободной длине анкера, замок и оголовок. Манжетная труба 1 может быть снабжена пакером 4. Манжетная труба предназначена либо для закачки закрепляющего раствора, подаваемого по манжетной трубе в зону заделки одновременно во все выпускные отверстия, либо для обеспечения поинтервальной инъекции раствора поочередно через каждую манжету с помощью перемещаемой в манжетной трубе инъекционной трубки, снабженной инъектором с двойным тампоном. Манжетную трубу, предназначенную для закачки раствора по ней, следует изготавливать из стальной цельнотянутой трубки, рассчитанной на давление не менее 10 МПа, с проходным отверстием не менее 10 мм.
Выпускные отверстия в пределах заделки следует закрывать путем подмотки изолирующей ленты. Манжетную трубу для поинтервальной инъекции необходимо выполнять из бесшовных стальных или пластиковых труб с внутренним диаметров не менее 32 мм. Манжетная труба по всей длине должна состоять из труб одного диаметра, внутренняя поверхность которых должна быть гладкой без наплывов, выступающих швов, задиров и заусенцев. Временный грунтовый инъекционный анкер с манжетной трубой при наружном расположении неизолируемой тяги. В манжетной трубе в пределах заделки с шагом, как правило, 0,5 м следует устраивать не менее четырех выпускных отверстий 5 диаметром 0 - 10 мм, расположенных равномерно по сечению с минимальным снижением прочности трубы.
Расстояние между осями выпускных отверстий и краем манжеты должно быть не менее 35 мм. Манжета 6 должна быть литой из эластичной резины толщиной 3 - 5 мм. Ширина манжеты, как правило, 100 мм. Пакер 4 в виде рукава длиной 1,5 - 2 м, диаметром 1,5 - 2 диаметра скважины надо изготавливать из прочного тканевого материала, способного фильтровать воду. Закрепление концов пакера на манжетной трубе должно быть надежным и герметичным. Под пакером в манжетной трубе необходимо устраивать выпускные отверстия, закрытые манжетой. Тягу 2 надо собирать из арматурных канатов (прядей) К7-15 (П7-15), равномерно размещенных вокруг манжетной трубы 1.
Руководство По Анкерному Крепежу Hilti
Замок следует выполнять в пределах заделки анкера из арматурных канатов в виде волнообразной пространственной конструкции с помощью чередующихся распорных 7 и стяжных 8 кольцевых натяжных элементов с шагом 25 см. Распорные кольцевые натяжные элементы следует устраивать на расстоянии 15 - 20 мм от края манжеты. Распорные и стяжные кольцевые натяжные элементы необходимо изготавливать, как правило, длиной 100 мм из гибкой полосы, имеющей по длине изгибы, а по концам - замковые элементы, соединявшие концы полосы. Они должны обеспечивать удаление оси арматуры тяги от манжетной трубы не менее чем на 15 мм. Изолирующую оболочку (для исключения взаимодействия арматуры тяги с затвердевшим обойменным раствором на свободной части) следует выполнять из пластиковой трубы или рукава.
Под оболочкой в манжетной трубе обязательно устраивать выпускные отверстия, закрытые манжетой, через которые возможно производить заполнение полости антикоррозионным составом. В верхней части изолирующей оболочки следует предусмотреть клапан для выпуска воздуха. Оголовок анкера должен быть выполнен в виде конусной обоймы 9 и запрессовывающего конуса 10 с пазами для размещения арматурных прядей и центральным отверстием 11 для проведения инъекции после блокировки. Оголовок должен быть оборудован защитным колпаком 12. Инъектор надо изготавливать из стальной цельнотянутой трубки, рассчитанной на давление не менее 10 МПа, с проходным отверстием не менее 10 мм, нижний конец которой заглушен. На трубке закрепляются саморазжимающиеся тампоны из кожи или литой резины.
Диаметр тампонов должен быть на 1,5 - 2 мм меньше диаметра проходного отверстия, манжетной трубы, а расстояние между тампонами - на 100 - 150 мм меньше шага манжет. Анкер следует применять во всех грунтах только в качестве временного, за исключением глинистых текучей консистенции, торфов и илов. В зависимости от количества арматурных прядей в тяге рабочая нагрузка на анкер рекомендуется до 1400 кН. ) включает тягу 1, замок 5, резиновый обтюратор 4, инъекционную трубку 6, отводную трубку 2, изолирующую оболочку 3 и оголовок. Временный грунтовый инъекционный анкер с резиновым обтюратором. Тягу, выполненную в соответствии с требованиями п., необходимо изолировать в пределах свободной длины анкера оболочкой 3 из двух слоев липкой ленты. Замок 5 следует выполнять в виде плиты диаметром, меньшим на 20 - 30 мм диаметра скважины.
Обтюратор 4 в виде эластичного раструба длиной 600 - 700 мм и диаметром уширенной части, равным 1,5 - 2 диаметра скважины, надо изготавливать из листовой резины толщиной 3-5 мм. Обтюратор 4 следует надежно и герметично закреплять на тяге 1 за заделкой анкера. Инъекционную трубку 6 из цельнотянутых стальных труб, рассчитанных на давление не менее, 10 МПа с проходным отверстием не менее 10 мм следует размещать внутри обтюратора 4 вдоль тяги 1 так, чтобы нижний конец ее, снабженный обратным клапаном, был установлен на 20 - 30 мм выше замка 5.
Отводную трубку 2 из газоводопроводной трубы диаметром 1/2' следует размещать внутри обтюратора 4 вдоль анкерной тяги 1 так, чтобы нижний конец отводной трубки не выступал за устье раструба. Верхний конец отводной трубки необходимо выполнять с резьбой для установки заглушки 7.
Оголовок должен быть выполнен в виде опорной плиты 8, сферической опорной шайбы 9 и сферической гайки 10. Оголовок защищается устанавливаемым поверх гайки 10 колпаком 11. Анкер следует применять только в качестве временного преимущественно в песчаных и гравелистых грунтах. Рабочая нагрузка на анкер - до 400 кН. Æ 36 мм для песчаных и связных грунтов. Минимальное время наблюдения, ч, в зависимости от грунтов пробных А s контрольных A r крупнозернистых несвязных мелкозернистых связных 1 2 3 4 А 0 £ 0,10 А s A 0 £ 0,2A r -0,30 А s 0,4A r 0,4 0,2 0,45 А s 0,8 А r 0,4 0,2 0,60 А s 1,0 А r 1 2 0,75 А s 1,2 А r 1 3 0,90 А s 1,5А r 2 24. Приведенное в табл.
Минимальное время выдержки следует увеличить в следующих случаях: наклон кривых деформаций во времени увеличивается с ростом логарифма времени. Выдержка увеличивается до тех пор, пока график в интервале 10 t 1 не будет выровнен в прямую. Пример построения графика для определения коэффициента ползучести в связных грунтах приведен на рис.; в крупнозернистых несвязных грунтах коэффициент ползучести меньше 1 мм. Время выдержки следует принять, как для мелкозернистых связных грунтов.
График коэффициента ползучести в зависимости от ступени приложения нагрузки показан на рис. Анкер со ступени нагрузки 0,6А s разгружается 20 раз до 0,3А s и снова загружается до 0,6А s.
Деформации при нагрузке и разгрузке замеряют при каждом пятом цикле нагрузки. В заключение нагрузка сбрасывается до А 0 и снова подымается до 0,6А s с соответствующим временем выдержки.
Контрольные испытания на определение несущей способности проводят ступенями соответственно табл. Если не известна расчетная нагрузка А г или не ясна предельная нагрузка А к, то ступени нагрузки принимают меньшими, чем в табл. Скачкать игры от алавар + кряк.
Графики зависимости деформаций во времени для определения коэффициента ползучести: - прямолинейный участок графика, на котором определяется коэффициент ползучести К s; -криволинейный участок графика. Пример определения предельной нагрузки.
Анкер при каждом испытании на несущую способность по достижении расчетной нагрузки А r разгружается 20 раз до 0,5А r и снова нагружается до А r, после чего выдерживается соответствующее время. Необходимо установить, является ли испытательная нагрузка предельной нагрузкой А в или А к. Каждый анкер, начиная с нагрузки А 0, должен напрягаться до расчетной нагрузки А r, а затем до испытательной нагрузки 1,2 А r, при которой измеряются перемещения анкера в несвязных грунтах не менее 5 мин, а в связных - до значительного затухания, но не менее 15 мин.
После временной выдержки на испытательной на - грузке 1,2 А r производится разгрузка до выбранной величины преднапряжения (0,8 А r ). Первые десять анкеров и, по крайней мере, один из каждых последующих десяти анкеров должны нагружаться ступенями 0,4; 0,8; 1,0 и 1,2-кратными расчетной нагрузке А 0, при которых измеряются перемещения анкера. После нагрузки 1,2 А r производится разгрузка до А 0, и затем повторяется натяжение анкера до выбранной величины преднапряжения (0,8 А r ) (рис. Приемочные испытания. Не менее 5% анкеров следует испытать на 1,5 А r, но не вше чем 0,9 А s. Приемочные требования удовлетворительны, если при испытаниях на 1,2 и 1,5-кратные расчетные нагрузки перемещения затухают за время наблюдений, и если суммарное перемещение мало отличается от полученных при пробных испытаниях под теми же ступенями нагрузок. При этом упругое удлинение анкера должно находиться, в пределах, указанных в п.
(рекомендуемое приложение ). Каждый анкер, начиная с нагрузки А 0, должен напрягаться до расчетной нагрузки А r, а затем до испытательной нагрузки 1,5 А r. После заданного времени выдержки анкер разгружается до А r и далее до А 0, а затем напрягается до нагрузки закрепления А ¦. В первых десяти анкерах и, по крайней мере, в одном из десяти следующих необходимо произвести дополнительные замеры деформаций на ступенях 0,4 А r, 0,8 А r, 1,2 А r при приложении и снятии нагрузки. При нагрузке 1,5 А r замеряют деформации через 1; 2; 3; 5; 10 и 15 мин после приложения нагрузки.
Время выдержки 15 мин следует увеличивать, если нарастание деформаций между 5 и 15 минутами больше 0,5 мм. В несвязных грунтах достаточное время выдержки на ступени 1,5 А r 5 мин, если увеличение деформаций между 2-й и 5-й минутами меньше 0,2 мм. Результаты измерений приемочных испытаний необходимо сравнивать с результатами испытаний на определение несущей способности. Анкер считается выдержавшим приемочные испытания, если упругие деформации находятся в пределах граничных линий (см. ); остаточные деформации и ползучесть приближенно соответствуют пробным испытаниям по определению несущей способности, причем ползучесть под испытательной нагрузкой А и должна быть равна или меньше 2 мм. Если расстояние между анкерами меньше 1 м, требуется проведение, испытаний групп анкеров, при которых ведутся наблюдения за несколькими соседними анкерами одновременно для проверки влияния отдельных анкеров друг на друга. Результаты приемочных испытаний сводятся в формуляр акта приемочных испытаний анкеров (см.
Рекомендуемое приложение ) который вместе с формуляром журнала производства работ (см. Рекомендуемое приложение ) представляется заказчику. Пробные, контрольные и приемочные испытания отечественных конструкций анкеров могут проводиться как по вышеописанным требованиям пп., так и по методике пп. Ступени нагрузки при пробных и контрольных испытаниях назначаются равными 0,1 от испытательной нагрузки А и, определяемой проектом.
Перемещения анкера измеряется через 1; 3; 5; 7,5; 10,5; 15; 21; 42 и 60 мин с момента приложения нагрузки ступени. После выдержки на испытательной нагрузке А и производится разгрузка до нагрузки блокировки А d ¦ с последующим закреплением анкера на сооружении. По результатам испытаний строят графики зависимостей: По указанным графикам устанавливают величину критической нагрузки А кр, определяемой точкой пересечения прямых на графике D S / lg t = ¦ (А) (рис. Графики результатов испытаний: а - S = ¦ (A); б - S = ¦ (t); в - Анкер считается пригодным и принимается к эксплуатации, если отношение испытательной нагрузка к критической в контрольных испытаниях (А и / А кр ) кбудет равно или меньше, чем для аналогичных нагрузок, определенных в пробных испытаниях ( А и / А кр) пр. Приемочные испытания проводят путем бесступенчатого нагружения выдергивающими нагрузками.
После выдержки на испытательной нагрузке А и в течение 60 мин с измерением деформаций в интервалы времени, указанные в п., производится разгружение до блокировочной нагрузки А бл (задается проектом) с последующим закреплением анкера на сооружении. По результатам приемочных испытаний строят графики зависимостей S = ¦ 1 (А) и S = ¦ 2 ( t ) (рис.
Графики приемочных испытаний: а - S = ¦ (P); б - S = ¦ (t) Анкер считается пригодным и принимается к эксплуатации, если при выдержке во времени на испытательной нагрузке А и разности деформаций в интервалах времени остаются одинаковыми или уменьшаются. Для целого ряда сооружений возникает необходимость вести контроль за поведением заанкеренных конструкций и величиной натяжения анкеров после сдачи сооружения в эксплуатацию. Необходимость в заключительном испытании может быть обусловлена:. Расчетной устойчивостью закрепленных анкерами сооружений: а) требующих максимальной устойчивости даже без работы анкеров; б) устойчивость которых без работы анкеров меньше, чем требуемая и отказ отдельных анкеров влияет на деформацию сооружения; в) при которых отказ отдельных анкеров не сказывается на деформациях сооружения.
Конструкцией анкера. Геологическими условиями. В случае (а) нет необходимости в проведении заключительных испытаний. Необходимость тип и цикличность заключительных испытаний, обусловленных конструкцией анкера (б), регулируется документами допуска. Объем заключительных испытаний, обусловленных геологическими условиями (в), определяется из оценки результатов пробных, контрольных и приемочных испытаний. Для сооружения (б) заключительные испытания ограничиваются наблюдением за деформациями сооружений.
В сооружениях (в) необходимо контролировать величину натяжения анкеров. Перед проектированием анкерных креплений производят выбор типа ограждающей конструкции в зависимости от инженерно-геологических условий, положения грунтовых вод, срока службы ограждения, размеров котлована в плане и профиле, наличия и характера смежной застройки, допустимых деформаций ограждения, технико-экономических, показателей, наличия технологического оборудования. Проектирование анкерных креплений котлованов путем выбора оптимального варианта по стоимости, трудоемкости и металлоемкости рекомендуется производить в такой последовательности: назначение предварительной схемы крепления ограждения; расчет принятой схемы заанкеренного ограждения; выбор конструкции анкеров и технологии их устройства; проведение пробных испытаний для определения несущей способности анкера по грунту; определение шага анкеров по ярусам. Назначение предварительной схемы крепления включает определение числа ярусов и углов наклона анкеров, исходя из глубины котлована, типа ограждения, геологических условий и требования нахождения заделки анкера в несущем слое грунта за пределами призмы обрушения. Анкерное крепление котлована рассчитывается по первому и второму предельным состояниям по программе «Котлован».
При расчете рассматриваются схемы крепления и сочетания нагрузок, возникающих при поэтапном раскрытии котлована (см. Справочное приложение ). Расчет анкерных креплений котлованов осуществляют на расчетную нагрузку с учетом всех действующих силовых факторов в соответствии с требованиями и. При статическом расчете заанкеренного ограждения определяют расчетные усилия в анкерах по ярусам, значения опоры изгибающих моментов, деформации стенки D ст и заглубление ограждения h з.
Длина l а и угол наклона a анкеров определяются из условия устойчивости системы «стена-анкер-грунт». Проверка общей устойчивости заанкеренного ограждения котлована осуществляется по методу круглоцилиндрических поверхностей скольжения.
Предварительный расчет несущей способности анкера по грунту А к ведется по формуле где m = 0,8 - коэффициент неоднородности грунта; g ср - средний удельный вес грунта, Н/м 3; С - сцепление грунта, т/м 2; h 0 - глубина заложения центра заделки, м; V - коэффициент бокового давления грунта; j - угол внутреннего трения грунта, град; Д з - расчетный диаметр заделки, м. При закреплении анкеров путем нагнетания раствора через обсадные трубы или с помощью инъекционной трубки расчетный диаметр заделки Д з следует принимать 1: в глинистых грунтах, мелком и пылеватом песках в песках средней крупности Для скальных грунтов диаметр заделки Д з равен диаметру скважины d скв. Получено из опыта устройства и обследования откопанных заделок грунтовых анкеров в практике отечественного и зарубежного строительства. Град 20 25 30 35 40 45 50 m а 0,49 0,406 0,333 0,271 0,217 0,171 0,132. Сумму удерживающих моментов при однорядном анкерном закреплении подпорной стены вычисляют по формуле где Р = В ¢ Н g - масса 1 м грунтовой засыпки, Н; В ¢ - ширина опорной части подпорной стены, м; - расстояние между точкой приложения силы (центр тяжести грунтовой засыпки) и вертикальной плоскостью, проходящей через точку 0 параллельно лицевой грани подпорной стены, м; h 1 - расстояние между точкой 0 и местом устройства анкера, м.
Необходимое анкерное усилие определяют из условия по формуле. При многорядном анкерном креплении необходимое анкерное усилие определяют из условия В том случае, если анкерные усилия по всем ярусам приняты постоянными, эти усилия определяют по формуле. При анкеровании подошвы подпорной стены (рис. ) анкерное усилие. Схема к расчету сборных подпорных стен, заанкеренных в основании. При расчете стен на полную оползневую нагрузку усилие. Во всех вышеперечисленных случаях необходимое количество анкеров принимают в зависимости от типа принятого анкера и длины стены по формуле ( ), а длину заделки анкеров - по формулам ( ) - ( ).
Производство работ по устройству анкеров необходимо выполнять в соответствии с требованиями - , а также положениями настоящего Руководства. Необходимо также неукоснительно выполнять инструкция по эксплуатации машин, установок, приборов и пр., которыми пользуются для устройства анкеров. Производство работ по устройству анкеров разрешается начинать только при наличии утвержденного проекта производства работ, согласованного со всеми заинтересованными организациями и разрешения на производство работ специнспекции при гор (рай) исполкоме. При обнаружении во время производства работ непредусмотренных планом подземных коммуникаций необходимо получить согласие организаций, в ведении которых они находятся, на продолжение строительства. К работе по устройству анкеров допускаются лица, сдавшие техминимум по производству работ и технике безопасности. Все рабочие и весь технический персонал в соответствии с утвержденными нормами должны быть снабжены и обязаны пользоваться индивидуальными средствами защиты. Безопасность людей, работающих в котловане, должна быть обеспечена за счет специального ограждения, предохраняющего их от падения случайных предметов в котлован.
В темное время суток строительная площадка должна иметь освещение, обеспечивающее безопасность работ. Трубопроводы и шланги для инъекции растворов необходимо подвергнуть гидравлическим испытаниям под давлением, в 1,5 раза превышающим расчетное. Во время натяжения анкеров стоять за домкратами запрещается. Находиться посторонним лицам на строительной площадке запрещается. Уровень крепления, м Угол наклона, град. Длина анкера, м Усилие в анкере, кН 1 3,1 15 12,1 175,68 2 9,1 15 8,5 140,17 Справочное Исходные данные варианта: Требуемое значение коэффициента устойчивости К = 1,2.
Удерживающие силы Т = 462,4; сдвигающие силы Н = 465,3. Характеристики грунта оползневого слоя: Г 1 = 19 град; С = 6,1 тс/м 2.
Характеристики грунта на поверхности скольжения: Г 1 = 10 град; С = 1,73 тс/м 2. Характеристики грунта основания: Г 1 = 24 град; С = 20 тс/м 2.
Коэффициент бокового расширения грунта m 0 = 0,3. Модуль общей деформации С 0 = 400 кгс/см 2. Ширина оползневого массива В = 50 м, высота оползневого слоя Н = 12.
Отношение длины анкерной плиты к ее ширине. Удельный вес грунта g = 1,9 т/м 3. Длина образующей склона = 18 м. Результаты решения задачи при n = 40: Расчетное оползневое давление Е = 95,960. Требуемое количество анкерных затяжек n = 40. Количество прядей в каждой анкерной затяжке 7.
Длина анкерной тяги l а = 16,408 м. Уточненная площадь анкерной плиты F = 5,29 м 2. Ширина анкерной плиты в = 2,3 м. Угол наклона анкерной тяги к вертикали a = 43 град. Уточненное усилие натяжения анкерных тяг W = 110 кН. Глубина заделки нижнего анкера в скважине диаметром 300 мм без уширения l з = 5,103 м.
Суммарная площадь анкерных плит F общ = 211,6 м 2. Общая длина бурения L = 860,438 м. Необходимое количество арматуры Q а = 13,1913 т. Ориентировочная стоимость строительно-монтажных работ S = 19,434 тыс. Результаты решения задачи при n = 25: Расчетное оползневое давление E = 95,96 т. Требуемое количество анкерных затяжек n = 25. Количество прядей в каждой анкерной затяжке = 12.
Длина анкерной тяги l а = 16,400 м. Уточненная площадь анкерной плиты F = 9 м 2. Ширина анкерной плиты в = 3 м. Угол наклона анкерной тяги к вертикали a = 43 град. Уточненное усилие натяжения анкерных тяг W = 250 тс. Глубина заделки нижнего анкера в скважине диаметром 300 мм без уширения l з = 8,319 м.
Справочное Исходные данные варианта: Программа рассчитана на получение 6 вариантов решения по 6 типам анкеров. Приводится лишь одно решение. Заданное значение коэффициента запаса устойчивости К = 1,3.
Величина активного оползневого давления С = 20 т на 1 м. Угол, под которым направлена сила F, a = 15 град. Высота приложения силы F над основанием Н = 3,3 м.
Глубина заделки подпорной стены в основание Z = 2 м. Высота над основанием размещения верхнего анкера Н 1 = 7 м. Высота над основанием размещения нижнего анкера Н 2 = 1 м.
Общая высота стенки над основанием Н = 10 м. Характеристики грунта основания: С = 4,8 тс/м 2; Г 1 = 21 град. Гамма = 2 тс/м 3. Общая длина подпорной стены L = 50 м. Диаметр скважины бурения d скв = 190 мм. Тип анкерной тяги 4. Характеристики оползневого грунта: Г 1 = 14 град; С = 1,2 тс/м 2.
Инженерное решение задачи: Верхний ряд анкеров: Высота расположения над основанием Н 1 = 7 м. Расчетное удерживающее усилие на 1 м W 1 = 12 т. Угол наклона анкерных тяг b 1 =45 град. Нижний ряд анкеров: Высота расположения над основанием Н 2 = 4,5 м.
Расчетное удерживающее усилие на 1 м W 1 = 10 т. Угол наклона анкерных тяг b 2 = 31 град.
Глубина заделки стены в основании Z = 2 м. Параметры технологического решения задачи: Технологическая глубина заделки стены в коренные породы Z c = 2 м. Допустимая глубина выборки грунта для устройства: верхних анкеров Н1 т = 6,27 м. Нижних анкеров Н2 т = 7,6 м.
Расчетное удерживающее усилие на 1 м для верхнего ряда анкеров Ф1 = 12 т. Расчетное удерживающее усилие на 1 м для нижнего ряда анкеров Ф2 = 10 т. Результаты решения варианта: Глубина заделки стены в основание Z С = 2 м. Необходимое количество анкерных затяжек: верхний ряд N B = 9 шт., нижний ряд N Н = 8 шт. Высота расположения анкеров от основания: верх - Н W = 7 м, низ - Н Н = 4,5 м. Длина анкерных тяг: верх - В L = 7,807 м, низ - Н L = 6,043 м. Глубина заделки без уширения скважины: верх - В Z = 17,248 м, низ - Н Z = 18,12 м.
Угол наклона анкерных тяг к горизонту: верх - b 1 = 45 град; низ - b 2 = 31 град. Полные длины анкерных тяг: верх - Р W = 25,567 м, низ - Р N = 24,674 м. Толщина бетонной армированной стены В = 0,51 м. Общая стоимость сооружения заанкеренной подпорной стены S = 40,217 тыс.
Расчетное значение усилия натяжения анкерных тяг: верх - ОМ = 74,479; низ - ОМ = 70,087 т. Толщина неармированной стены, устойчивой на изгиб Н = 1,273 м. Суммарная площадь анкерных плит F общ = 225 м 2. Общая длина бурения L = 618,16 м. Необходимое количество арматуры Q а = 16,1085 т.
Ориентировочная стоимость строительно-монтажных работ S = 19,205 тыс. Результаты решения задачи: Расчетное оползневое давление Е = 95,96 т. Требуемое количество анкерных затяжек n = 17 шт.
Количество прядей в каждой анкерной затяжке 19. Длина анкерной тяги l а = 16,408 м. Уточненная площадь анкерной плиты F = 13,69 м 2.
Ширина анкерной плиты в = 3,7 м. Угол наклона, анкерной тяги к вертикали a = 43 град. Уточненное усилие натяжения анкерных тяг W = 350 тс. Глубина заделки нижнего анкера в скважине диаметром 300 мм без уширения 12,634 м. Суммарная площадь анкерных плит F общ = 232,729 м 2. Общая длина бурения L = 493,707 м.
Необходимое количество арматуры Q а = 20,1971 г. Ориентировочная стоимость строительно-монтажных работ S = 19,873 тыс. СНиП III -9-74.
Основания и фундаменты. Правила производства и приемки работ. СНиП III -В-5-62.
Металлические конструкции. Правила изготовления монтажа и приемки. СНиП III -23-76.
Защита строительных конструкций и сооружений от коррозии. Правила производства и приемки работ. СНиП III -20-74. Кровля, гидроизоляция, пароизоляция, теплоизоляция. Инструкция по приготовлению и применению строительных растворов.
Указания по проектированию и применению гидроизоляции подземных частей зданий и сооружений. Станок буровой с оборудованием для анкерного крепления. Руководство по эксплуатации.
Минтрансстрой Главстроймеханизация., 1983. Д IN 4125, ч.1. Анкеры для грунтов и скальных пород. Инъекционные анкеры для временных целей в рыхлых породах. Проектирование, устройство.
Д IN 4125, ч. Анкеры для грунтов и скальных пород. Постоянные инъекционные анкеры для рыхлых пород. Расчет, устройство, испытания. Рекомендации по технологии устройства временных анкеров в нескальных грунтах. М., НИИОСП, 1980. Рекомендации по проектированию и изготовлению постоянных анкеров.
М., ЦНИИС, 1984. Освоение методики и программы расчета крепления ограждений котлованов и откосов на основе лицензионных материалов фирмы «Бауэр». М., ЦНИИС, 1983. СНиП II -6-76.
Нагрузки и воздействия. Основания зданий и сооружений.
Стальные конструкции. Методические рекомендации по расчету и технологии сооружения анкерных удерживающих конструкций. М., Союздорнии, 1981. Расчет анкерных противооползневых конструкций с использованием ЭВМ. М., Союздорнии, 1982. Указания по проектированию железобетонных и бонтонных конструкций железнодорожных, автомобильных и городских мостов и труб.
М., Стройиздат. Технические указания по проектированию, изготовлению и монтажу составных по длине мостовых железобетонных конструкций. М., Союздорнии, 1975. Технические указания по применению стальных каналов для армирования предварительно напряженных конструкций железобетонных мостов.
М., Оргтрансстрой, 1970. СНиП II -21-75. Бетонные и железобетонные конструкции.
Нормы проектирования. Расчет заанкеренных подпорных стен на ЭВМ.
М., Союздорнии, 1984. СНиП III -А-11-70.
Техника безопасности в строительстве. Правила техники безопасности и производственной санитарии при строительстве тоннелей и метрополитенов. Единые правила безопасности при производстве геологических работ.
Инструкция по технике безопасности при сооружении подземных коммуникаций открытым и закрытым способом. ТУ 14-2-686-86. Сталь арматурная винтового профиля для железобетонных конструкций. Опытно-промышленная партия. Технические условия.
Одной из линеек продукции Hilti является сертифицированная анкерная техника, обладающая высоким запасом прочности, экономичностью и особой надежностью крепежа. Инновация Интенсивная научно-исследовательская деятельность, постоянный процесс разработок новых систем для различных областей применения, рационализация, и оптимизация существующих методов делает Hilti ведущей организацией в области анкерной техники. Качество Hilti более 20 лет занимается разработкой анкерной техники. Вся продукция сертифицирована в соответствии с международными стандартами.
Безопасность Коэффициент запаса по нагрузке для каждого анкера свой, но не менее 2. Крепеж выпускается в оцинкованной и нержавеющих версиях. Мы проводим испытания несущей способности анкера на вырыв на строительной площадке. Надежность Hilti предлагает передовое программное обеспечение для точного расчета анкерных соединений.
Высокая несущая способность. Особая надежность крепежа для динамических нагрузок. Техническая поддержка Доверьте составление спецификаций и расчет крепежа инженерной службе Hilti, проверьте несущую способность анкера на вырыв на строительной площадке.
Хотите попариться зимой в собственной бане? Дровяные печи к Вашим услугам! Качество и безопасность электрических печей от компании Harvia основано на использовании первоклассных материалов в сочетании с патентованной технологией производства и тщательным контролем качества.
При изготовлении каменок широко используется нержавеющая сталь. Все каменки производства компании Harvia выпускаются с исключительно эффективной системой циркуляции воздуха, которая помогает быстро нагревать воздух в сауне без резких скачков температуры каменки. Предлагая широкий ассортимент продукции для саун, компания Harvia дает возможность выбрать каменку, максимально подходящую именно вам. Дополнительное удовольствие вы получите при правильной конструкции помещения сауны.
История группы компаний «Климатик» начинается с 1997 года, с небольшой фирмы, занимавшейся в основном продажей бытового отопительного оборудования. За прошедшие годы компания значительно выросла, появились филиалы в нескольких городах России, кардинально расширен список продаваемого оборудования и оказываемых услуг. Инструкция по калибровке весы мидл пм. Имеются собственные производственные площади для строительства модульных котельных, проектное бюро, сервисные службы. В настоящее время компания готова решать достаточно сложные задачи. В том числе компания выполняет сервисное обслуживание котлов КЧМ - полный спектр запчастей для котлов КЧМ-5-К, КЧМ-7 всегда в наличии на складе. Гарантийное и послегарантийное обслуживание котлов КЧМ-5.
Ремонт чугунных котлов КЧМ, переборка котлов КЧМ, наращивание секций, установка газовой автоматики. Специалисты компании имеют большой практический опыт в области ремонта чугунных котлов. Осуществляется перенастройка котлов КЧМ-5 на дизельное топливо, газ, отработанное масло.
Котлы КЧМ - идеальный вариант оборудования для отопления частного дома. Компания выполняет полный спектр монтажных и пуско-наладочных работ продаваемого оборудования. На все выполняемые работы имеются допуски СРО (лицензия). Проектное бюро выполняет проекты любой сложности. Контактная информация: Адрес: Россия, 111024, Москва, Перовский проезд, д.
5 Телефон/факс: +7 (495) 638-54-28 Электронная почта: (отдел продаж) (сервисная служба).